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摘要：在試驗的基礎(chǔ)上，采用bohart—adams推薦的設(shè)計方程，研究了焦炭在含石油烴類廢水處理工藝中應(yīng)用的可行性，并將研究結(jié)果應(yīng)用于含油廢水深度處理的工藝設(shè)計中。

關(guān)鍵詞：焦炭吸附含油廢水處理

1試驗用水及試驗裝置

試驗用廢水樣品采自某油田采油廠預(yù)處理后的采油廢水，石油烴類含量為10.35mg/l。為防止在處理過程中因廢水中石油烴類物的破乳析出而改變其在廢水中的含量，故加入了適量乳化劑。

篩選粒徑為2～8mm的粒狀焦炭，在0.1mol/l的稀鹽酸中浸泡一晝夜后水洗，再用0.1mol/lnaoh浸泡一晝夜后水洗至中性晾干，裝填于高0.8m、直徑3cm的三根玻璃管中，焦炭層厚分別為：h1＝0.5m，h2＝0.3m，h3＝0.7m，焦炭層兩端分別用玻璃纖維封墊。

試驗裝置見圖1。試驗過程中，控制出水的石油烴含量≯1.0mg/l。

2試驗結(jié)果

共進(jìn)行了三個空床線速度和三種焦炭層厚度的試驗，取得九組數(shù)據(jù)，試驗結(jié)果列于表1。

將試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，可以得到不同空床線速度條件下炭床累積工作時間(t)與焦炭層厚度(h)的直線回歸方程：

v=4.58m/h時，t＝2131h-557

v=6.21m/h時，t＝1471h-417

v=9.28m/h時，t＝894h-310

3討論

①飽和吸附量n0是焦炭的特性，從表2數(shù)據(jù)看，隨著空床線速度(v)的提高，n0呈下降趨勢。

②由表2可見，吸附速率常數(shù)k隨著空床線速度的增大而顯著提高。因為流速增大，使得焦炭表面上的水膜更新加劇，有利于吸附過程的進(jìn)行。

③焦炭床的臨界高度(h0)隨著空床線速度(v)的增加有比較明顯的提高。因為空床線速度的提高減少了廢水停留時間，盡管吸附速率常數(shù)k也隨空床線速度提高而增大，但k僅與v的0.8283次方呈正比。因此，在保證出水石油烴濃度符合處理要求的情況下，增大廢水的空床線速度，焦炭床的臨界高度必有所增加。

④對于工業(yè)生產(chǎn)裝置而言，為了使所處理的廢水在整個床層截面上的流速分布均勻，通常床層高度至少等于床面直徑。因此一般情況下，床層高度遠(yuǎn)大于臨界高度h0，空床線速度對臨界高度的影響在設(shè)計中可不作為主要設(shè)計參數(shù)考慮。

4設(shè)計實例

在某含油廢水處理工藝設(shè)計中，采油廢水經(jīng)粗?；?、混凝沉降除油等工序后，廢水中含油濃度可從10mg/l以上降至2～3mg/l。為達(dá)到含油濃度降至1.0mg/l以下的深度處理要求，增加并設(shè)計了焦炭吸附床處理工序，具體設(shè)計參數(shù)如下：

進(jìn)水石油烴含量：c0≤5mg/l

出水石油烴含量：ce≤1.0mg/l

處理水量：q＝100m3/d

每日處理時間：t=8h

選取空床線速度：v=11m/h。

計算焦炭床層直徑：d＝1000.758×11×8＝1.203m，取1200mm

焦炭層高度：取床直徑的1.5倍，h=1.5d＝1.8m

根據(jù)表2計算數(shù)據(jù)得到的n0～v，k～v冪函數(shù)擬合關(guān)系，兩條曲線可查得，當(dāng)空床線速度為11m/h時，有：

n0＝82.6kg/m3

k＝0.808m3/(kg·h)

此時的臨界高度為：

h0＝(v/kn0)ln(c0/ce-1)=11/(0.808×82.6)ln(5/1-1)＝0.228m

焦炭柱可工作時間為：

t＝(n0·h)／(c0·v)-1/(c0·k)ln(c0/ce-1)＝82.6×1.8/5.0×10-3×11.0-1/(5.0×10-3×0.808)·ln(5-1)＝2360h

每年更換次數(shù)：

365×8/2360＝1.24次

焦炭床利用率為：

(h-h0)/h×100%＝1.8-0.228/1.8×100%≈87%

5結(jié)論

①在某些工業(yè)廢水處理工藝中，應(yīng)用焦炭作為廢水深度處理的吸附劑是合適、經(jīng)濟(jì)的，特別是在一些較大型的處理裝置中，用焦炭代替活性炭，可以大大降低處理成本。

②試驗數(shù)據(jù)以及應(yīng)用實例的設(shè)計計算方法，為利用焦炭作為廢水處理吸附劑的工業(yè)裝置設(shè)計提供了可資借鑒的設(shè)計方法和依據(jù)。通過設(shè)計實例，可以看出在廢水處理工藝中用焦炭代替活性炭的現(xiàn)實可能性。